Эпюра вала в редукторе

Расчет валов на прочность
он-лайн

Готово

Схема вала.

Размеры

Согласно схеме: l1 = 17 мм; d1 = 35 мм; l2 = 21 мм; d2 = d3 = d4 = 41 мм; l3 = 48 мм; l4 = 10 мм; l5 = 42.5 мм; d5 = 35 мм; l6 = 60 мм; d6 = 25 мм;

Нагрузки

Окружная сила Ft = 2695 Н;
Радиальная сила Fr = 987 Н;
Осевая сила Fa = 312 Н;
Передаваемый момент Т = 85 Н∙м;

Свойства материала

Теоретическая часть

Расчет на статическую прочность. Проверку статической прочтности выполняют в целях предупреждения пластических деформаций в период действия кратковременных перегрузок (например, при пуске, разгоне, реверсировании, торможении, срабатывании предохранительного устройства). [1, стр. 165]

Величина нагрузки зависит от конструкции передачи (привода). Так при наличии предохранительной муфты величину перегрузки определяет момент, при котором эта муфта срабатывает. При отсутствии предохранительной предохранительной муфты возможную перегрузку условно принимают равной перегрузке при пуске приводного электродвигателя. [1, стр. 165]

В расчете используют коэффициент перегрузки Kп = Tmax/T, где Tmax — максимальный кратковременный действующий вращающий момент (момент перегрузки); T — номинальный (расчетный) вращающий момент. [1, стр. 165]

Коэффициент перегрузки выбирается по справочной таблице 24.9 [1]. Для выбранного двигателя:

В расчете определяют нормальные σ и касательные τ напряжения в рассматриваемом сечении вала при действии максимальных нагрузок:

где — суммарный изгибающий момент, Н∙м; Mкmax = Tmax = KпT — крутящий момент, Н∙м; Fmax = KпF — осевая сила, Н; W и Wк — моменты сопротивления сечения вала при расчете на изгиб и кручение, мм 3 ; A — площадь поперечного сечения, мм 2 . [1, стр. 166]

Частные коэффициенты запаса прочности по нормальным и касательным напряжениям (пределы текучести σт и τт материала см. табл. 10.2[1]) [1, стр. 166]:

Общий коэффициент запаса прочности по пределу текучести при совместном действии нормальных и касательных напряжений [1, стр. 166]

Статическую прочность считают обеспеченной, если Sт ≥ [Sт], где [Sт] = 1,3. 2 — минимально допустимое значение общего коэффициента запаса по текучести (назначают в зависимости от ответсвенности конструкции и последствий разружения вала, точности определения нагрузок и напряжений, уровня технологии изготовления и контроля). [1, стр. 166]

Рис. 12 [рис. 10.13, в]

Моменты сопротивления W при изгибе, Wк при кручении и площадь A вычисляют по нетто-сечению для вала с одним шпоночным пазом [1, стр. 166]:

W = πd 3 /32 — bh(2d-h) 2 /(16d);

Wк = πd 3 /16 — bh(2d-h) 2 /(16d);

При расчетах принимают, что насаженные на вал детали передают силы и моменты валу на середине своей ширины. [1, стр. 164]

Расчет на статическую прочность

Расчет на статическую прочность. Расчет на прочность производится с помощью программных средств сайта sopromat.org

Длины участков для расчетных схем вала:

L1 = 53.5 мм; L2 = 55.25 мм; L3 = 51.25 мм.

Расчетная схема вала для построения эпюры Mx:

Расчетная схема вала для построения эпюры My:

Расчетная схема вала для построения эпюры N:

Эпюра N (осевые факторы):

Расчетная схема вала для построения эпюры Mкр:

Очевидно, что опасным является место зубчатого зацепления, в котором действуют все виды внутренних факторов. Рассмотрим его:

Fmax = 2.4 ∙ 312 = 748.8 Н;

Mкmax = 2.4 ∙ 85 = 204 Н∙м.

Расчетный диаметр в сечении вала-шестерни: d = 41 мм.

Частные коэффициенты запаса:

Общий коэффициент запаса:

Список используемой литературы

1. Дунаев П.Ф., Леликов О.П., Конструирование узлов и деталей машин: Учеб. пособие для техн. спец. вузов. — 6-е изд., исп. — М.: Высш. шк., 2000. — 447 с., ил.

2. Анурьев В. И. Справочник конструктора – машиностроителя. В 3-х томах. Т.1. — 6е изд., перераб и доп. — М.: Машиностроение, 1982. — 736с.:ил.

6. Расчет валов редуктора

6.1. Схема нагружения валов.

КП.ДМ.04.09.01.00.00.ПЗ

6.2. Определение реакций в опорах тихоходного вала и построение эпюр.

6.2.1. Вертикальная плоскость

6.2.1.1. Определение опорных реакций, Н:

6.2.1.2. Построение эпюры изгибающих моментов,

Участок I

Участок II

Участок III

КП.ДМ.04.09.01.00.00.ПЗ

6.2.2. Горизонтальная плоскость

6.2.2.1. Определение опорных реакций, Н:

Проверка:

6.2.2.2. Построение эпюры изгибающих моментов,

Участок I

Участок II

КП.ДМ.04.09.01.00.00.ПЗ

Рис. 8. Расчетная схема тихоходного вала редуктора.

КП.ДМ.04.09.01.00.00.ПЗ

6.3. Проверочный расчет валов.

6.3.1. Выбор материала вала:

Из сопоставления размеров валов и воспринимаемым нагрузкам сле­дует, что наиболее нагруженным является тихоходный вал редуктора. Расчет на прочность тихоходного вала проведем в со­ответствии с формулами ([II], гл. 12.)

В качестве материала вала принимаем: Сталь 45.

Из ([II], табл. 12.7) выпи­сываем:

,,,.

В соответствии с формой вала и эпюрами изгибающих Мх, Му и вращающего Mк моментов (рис.4) предполо­жительно опасным сечением является сечение, в месте ycтaновки подшипника опоры В.

6.3.2. Расчет на статическую прочность

6.3.2.1. Результирующий изгибающий момент

6.3.2.2. Определяем осевой момент сечения

6.3.2.3. Определяем эквивалентное напряжение

6.3.2.4. Определяем коэффициент запаса прочности

где – — коэффициент перегрузки, принимаем: 2,5

КП.ДМ.04.09.01.00.00.ПЗ

6.3.3. Расчет на сопротивления усталости.

6.3.3.1. Определяем напряжения в опасных сечениях вала.

Нормальные напряжения изменяются по симметричному циклу, при котором амплитуда напряжений равна расчетным напряжениям изгиба:

6.3.3.2. Касательные напряжения изменяются по отнулевому циклу, при котором амплитуда цикла, равна половине расчетных напря­жений кручения:

где WK — по­лярный момент инерции сопротивления сечения вала, мм 3 .

6.3.3.3. Определяем коэффициент концентрации нормальных σ )Dи касательных напряженийτ)Dдля расчетного сечения вала:

где, Кσ и Кτ – эффективные коэффициенты концентрации напряжений, принимаем по ([I], табл. 11.2)

КП.ДМ.04.09.01.00.00.ПЗ

Kd — коэффициент влияния абсолютных размеров поперечного сечения, принимаем по ([I], табл. 11.3)

KF — коэффициент влияния шероховатости, принимаем по ([I], табл. 11.4)KF = 1

KY — коэффициент влияния поверхностного упрочнения, принимаем по ([I], табл. 11.5);KY= 1

6.3.3.4. Определяем пределы выносливости вала

6.3.3.5. Определяем коэффициенты запаса по нормальным или касательным напряжениям,

6.3.3.6. Определяем коэффициент запаса прочности,

Вывод: Статическая прочность и сопротивление усталости вала обеспечивается.

КП.ДМ.04.09.01.00.00.ПЗ

7. ПРОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЕТ ПОДШИПНИКОВ.

Проверяем принадлежность подшипников 308 тихоходного вала цилиндрического одноступенчатого редуктора, работающего с умеренными толчками. Частота вращения кольца подшипника n =53,5 об/мин.

Осевая сила в зацеплении Fa =217 Н.

Реакция в подшипниках R1 = 774,5 Н,R2 = 2784,6 Н.

Характеристика подшипников: базовая динамическая грузоподъемностьCr= 41000H([I], табл. К27…К30), статическая грузоподъемностьCr= 22400H, коэффициент радиальной нагрузкиX = 0,56, коэффициент вращенияV= 1, коэффициент безопасностиKб= 1,3 ([I], табл. 9.4), температурный коэффициентKτ= 1 ([I], табл. 9.5), коэффициент надежностиa1= 1, коэффициент, учитывающий влияние качества подшипника и качества его эксплуатацииa23 = 0,8. Требуемая долговечность подшипникаLn= 40000 час.

Подшипники установлены по схеме в распор.

7.1. Определяем отношение: ,

где .

7.2. Определяем отношение: и по ([I],табл.9.2), интерполированием находим

7.3. По соотношению выбираем формулу и определяем эквивалентную динамическую нагрузку наиболее нагруженного подшипника:

КП.ДМ.04.09.01.00.00.ПЗ

7.4. Определяем динамическую грузоподъёмность:

7.5. Определяем долговечность подшипника:

Базовая динамическая грузоподьемность и долговечность подшипника существенно превышают расчетную, следовательно целесообразно использовать подшипник легкой серии, поэтому необходимо пересчитать расчет заново для подшипника 208.

7.6. Проверить принадлежность подшипника 208

Читайте также  Шлицевое соединение это соединение вала

Характеристика подшипников:Cr = 32000H, Cr= 17800H,X = 0,56,V = 1,Kб= 1,3,Kτ= 1,a1= 1,a23 = 0,8. Требуемая долговечность подшипникаLn= 40000 час.

7.7. Определяем отношение: ,

где .

7.8. Определяем отношение: и по ([I],табл.9.2), интерполированием находим

7.9. По соотношению выбираем формулу и определяем эквивалентную динамическую нагрузку наиболее нагруженного подшипника:

КП.ДМ.04.09.01.00.00.ПЗ

7.10. Определяем динамическую грузоподъёмность:

7.11. Определяем долговечность подшипника:

Подшипник пригоден, окончательно выбираем подшипник 208. (по размерам данного подшипника следует скорректировать компоновку)

Тут вы можете оставить комментарий к выбранному абзацу или сообщить об ошибке.

Домашнее задание по курсу «Детали машин» 4 «Проверочный расчет тихоходного вала редуктора» — презентация

Презентация была опубликована 8 лет назад пользователемmisis.ru

Похожие презентации

Презентация на тему: » Домашнее задание по курсу «Детали машин» 4 «Проверочный расчет тихоходного вала редуктора»» — Транскрипт:

1 Домашнее задание по курсу «Детали машин» 4 «Проверочный расчет тихоходного вала редуктора»

2 Х 1. Расчет силовых нагрузок на вал и построение эпюр изгибающих моментов и крутящего момента: 1.1. Расчет силовых нагрузок: Расчетная схема вала редуктора: RARA RBRB A C BD FtFt FrFr FaFa FMFM T2T2 l1l1 l2l2 l3l3 d2d2

3 Тангенциальная сила, н: Радиальная сила, н: ­ угол наклона зубьев. соs = соs0 = 1 ­ для прямозубой передачи. угол зацепления;

4 Осевая сила, н: tgβ = tg0 = 0, поэтому при прямозубом зацеплении осевая сила отсутствует Сила реакции в муфте, н:

5 1.2. Построение эпюр изгибающих моментов и крутящего момента: Построение эпюр изгибающих моментов в вертикальной плоскости: Х RARA RBRB A C BD FrFr FaFa l1l1 l2l2 l3l3 d2d2

6 Проверяем правильность определения реакций: Определение опорных реакций от радиальной F r и осевой F a сил:

7 Х RARA RBRB A C BD FrFr FaFa l1l1 l2l2 l3l3 d2d2 МиyМиy Если реакции найдены правильно, строим эпюру изгибающих моментов от сил радиальной и осевой:

8 Построение эпюр изгибающих моментов в горизонтальной плоскости: Х RARA RBRB A C BD FtFt l1l1 l2l2 l3l3 d2d2

9 Определение опорных реакций от тангенциальной силы F t : Проверяем правильность определения реакций:

10 Если реакции найдены правильно, строим эпюру изгибающих моментов от тангенциальной силы: Х RARA RBRB A C BD FtFt l1l1 l2l2 l3l3 d2d2 М их

11 Построение суммарной эпюры изгибающего момента от действия тангенциальной, радиальной и осевой сил: Х A C BD FtFt FrFr FaFa l1l1 l2l2 l3l3 d2d2 МИМИ

12 Построение эпюры изгибающих моментов от действия силы F М : Х RARA RBRB A C BD l1l1 l2l2 l3l3 FМFМ На консольном участке вала находится полумуфта, которая нагружает вал дополнительно поперечной силой.

13 Определение опорных реакций от действия силы F М : Проверяем правильность определения реакций: Меняем направление реакции в точке В

14 Если реакции найдены правильно, строим эпюру изгибающих моментов от действия силы реакции в муфте: Х RARA RBRB A C BD l1l1 l2l2 l3l3 FМFМ М ИМ

15 Построение суммарной эпюры изгибающих моментов от действия всех сил: Х RARA RBRB A C BD FtFt FrFr FaFa FMFM l1l1 l2l2 l3l3 d2d2

16 Построение эпюры крутящего момента: Х A C BD T2T2 l1l1 l2l2 l3l3 Т2Т2

17 Сводная эпюра изгибающих и крутящих моментов

18 2. Уточненный расчет тихоходного вала редуктора Уточненный расчет выполняют, как проверочный для определения расчетного коэффициента запаса прочности: Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям: Коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям:

19 Расчетный коэффициент запаса прочностиопределяют в опасном сечении. Расчетный коэффициент запаса прочности определяют в опасном сечении. Опасным считается сечение вала, для которого коэффициент запаса прочности имеет наименьшее значение, оно может не совпадать с сечением, где возникают наибольший изгибающий и крутящий моменты, поэтому следует проверять все опасные сечения. Пределы выносливости материала вала при симметричных циклах изгиба и кручения, если нет табличных данных, тогда для углеродистых сталей:

20 Опасные сечения в точках С и Е

21 2.1. Проверка прочности сечения в точке С: Дано: d з.к. = … М иС = … Т 2 = … b = … t 1 = … В =520МПа, т =280МПа, τ Т =170МПа, -1 =250МПа, τ -1 =150МПа

22 Напряжения изгиба изменяются по симметричному циклу, напряжения кручения – по отнулевому (пульсирующему) циклу:

23 Моменты сопротивления валов при изгибе W и.нетто и кручении W к.нетто в сечении ослабленном шпоночным пазом определяются:

24 Коэффициенты концентрации напряжений при изгибе К и кручении К вала, ослабленного шпоночным пазом определяются:

25 Масштабные факторы при изгибе и кручении для углеродистых сталей определяются из таблицы, в соответствии с пределом прочности и диаметром вала в данном сечении.

26 Коэффициент β, зависящий от степени шероховатости поверхности (способ обработки) определяется по таблице, для качественных поверхностей способ обработки шлифование:

27 Коэффициенты, зависящие от соотношения пределов выносливости при симметричном и пульсирующем циклах напряжений ψ и ψ, выбирают в соответствии с маркой материала: Подставляем значения в формулы, расчетное значение коэффициента запаса прочности сравниваем с допускаемым, если условие выполняется, тогда прочность вала в данном сечении обеспечена. — легированная сталь, — углеродистая сталь, — углеродистая сталь σ в = 650…750 МПа, — углеродистая сталь σ в = 350…550 МПа,

28 2.2. Проверка прочности сечения в точке Е: Дано: d п = … r = М иЕ = … Т 2 = … В =520МПа, т =280МПа, τ Т =170МПа, -1 =250МПа, τ -1 =150МПа Х A C BD l2l2 М иЕ l ст.

29 Напряжения изгиба изменяются по симметричному циклу, напряжения кручения – по отнулевому (пульсирующему) циклу:

30 Моменты сопротивления валов при изгибе W и.нетто и кручении W к.нетто для сплошного круглого сечения определяются :

31 Коэффициенты концентрации напряжений при изгибе К и кручении К вала, с галтелью определяются:

32 Масштабные факторы при изгибе и кручении для углеродистых сталей определяются из таблицы, в соответствии с пределом прочности и диаметром вала в данном сечении.

33 Коэффициент β, зависящий от степени шероховатости поверхности (способ обработки) определяется по таблице, для качественных поверхностей способ обработки шлифование:

34 Коэффициенты, зависящие от соотношения пределов выносливости при симметричном и пульсирующем циклах напряжений ψ и ψ, выбирают в соответствии с маркой материала: Подставляем значения в формулы, расчетное значение коэффициента запаса прочности сравниваем с допускаемым, если условие выполняется, тогда прочность вала в данном сечении обеспечена. — легированная сталь, — углеродистая сталь, — углеродистая сталь σ в = 650…750 МПа, — углеродистая сталь σ в = 350…550 МПа,

35 Предельные отклонения размеров отверстий и валов (по ГОСТ ) и колец подшипников качения класса точности О (по СТ СЭВ ).

УТОЧНЕНЫЙ РАСЧЕТ ВАЛОВ ЧЕРВЯЧНОГО РЕДУКТОРА

10.1. Определение моментов, действующих на валы и построение их эпюр.

10.1.1. Вал червяка

-Расстояние между опорами вала червяка l1=274 мм;

Построение эпюр моментов в горизонтальной плоскости YOZ :

Построение эпюр моментов в вертикальной плоскости XOZ:

Суммарные изгибающие моменты:

Крутящий момент на валу : Мкрll = 41.4 H·м.

Далее осуществляем построение эпюр моментов.

Рисунок 10.1 – Расчетная схема ведущего вала.

10.1.2. Вал червячного колеса

Вычисляем моменты, действующие на вал, в расчетных сечениях и строим эпюры.

Читайте также  Fallout new vegas вале

Изгибающие моменты в вертикальной плоскости YOZ

Изгибающие моменты в вертикальной плоскости XOY:

Суммарные изгибающие моменты:

Крутящий момент на валу: Мкрlll=683.2 Н·м

Далее строим эпюры:

Рисунок 10.2 – Расчетная схема ведомого вала.

10.2. Методы расчета коэффициента запаса прочности (расчет валов на усталость)

Расчет состоит в определении коэффициента запаса прочности Sдля

опасных сечений и сравнении их с допускаемыми значениями .

Прочность соблюдена, если

Где — коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям

— коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям.

;

Где ; — пределы выносливости на изгиб и кручение.

; — коэффициенты концентрации нормальных и касательных напряжений.

Ψ- коэффициент марки стали.

10.2.1.Расчет опасных сечений ведущего вала:

Материал вала – сталь 40 ХН, термическая обработка-закалка.

Предел прочности: σн = 780 МПа

Опасные сечения могут возникнуть под червяком; под муфтой на выходном конце вала.

Предел выносливости при симметричном изгибе:

Предел выносливости при кручении:

Момент сопротивления кручению:

Коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям:

Амплитуда и среднее напряжение цикла касательных напряжений:

Величина консольной нагрузки:

Момент сопротивления изгибу:

Амплитуда и среднее напряжение цикла нормальных напряжений изгиба:

Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям:

Результирующий коэффициент запаса прочности:

Условии выполнено, продолжаем расчет.

10.2.2.Расчет опасных сечений ведомого вала:

Материал вала –сталь 45, термическая обработка улучшение.

Предел прочности: σн = 780 МПа

Предел выносливости при симметричном цикле изгиба:

Предел выносливости при симметричном цикле касательных напряжений:

Момент сопротивления изгибу:

Момент сопротивления кручению:

Амплитуда нормальных напряжений изгиба:

Амплитуда касательных напряжений:

Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям:

Коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям:

Результирующий коэффициент запаса прочности:

Условие выполняется, продолжаем расчет.

Расчет опасного сечения на выходном конце вала.

dвlll=60 мм; =1,68 ; = 0,675; = 0.1

Крутящий момент Mkplll=683.2Нм;

Величина консольной нагрузки:

Изгибающий момент :

Момент сопротивления изгибу :

Момент сопротивления кручению:

Амплитуда нормальных напряжений изгиба:

Амплитуда касательных напряжений:

Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям:

Коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям:

Результирующий коэффициент запаса прочности:

3.4.1 ПОСТРОЕНИЕ ЭПЮР ДЛЯ БЫСТРОХОДНОГО ВАЛА

1) Вертикальная плоскость:

2) Горизонтальная плоскость:

3) Крутящий момент

4) Определение суммарных изгибающих моментов в наиболее нагруженных участках:

Делись добром 😉

  • ТЕХНИЧЕСКОЕ ЗАДАНИЕ
  • 1. КИНЕМАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПРИВОДА
  • 1.1 ОПРЕДЕЛЕНИЕ МОЩНОСТИ И ЧАСТОТЫ ВРАЩЕНИЯ
  • 1.2 ОПРЕДЕЛЕНИЕ СИЛОВЫХ И КИНЕМАТИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ПРИВОДА
  • 2. ОТКРЫТАЯ ПЕРЕДАЧА
  • 2.1 РАСЧЕТ ОТКРЫТОЙ ПЕРЕДАЧИ
  • 2.2 ПРОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЕТ
  • 3. РАСЧЕТ РЕДУКТОРА
  • 3.1 РАСЧЕТ ЗУБЧАТЫХ КОЛЕС РЕДУКТОРА
  • 3.1.1 ВЫБОР МАТЕРИАЛОВ ЧЕРВЯЧНЫХ ПЕРЕДАЧ. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДОПУСКАЕМЫХ НАПРЯЖЕНИЙ
  • 3.1.2 РАСЧЕТ ЗАКРЫТОЙ ЧЕРВЯЧНОЙ ПЕРЕДАЧИ. ПРОЕКТНЫЙ РАСЧЕТ
  • 3.1.3 ПРОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЕТ
  • 3.1.4 ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ
  • 3.2 РАСЧЕТ ДИАМЕТРОВ ВАЛОВ РЕДУКТОРА
  • 3.2.1 ОПРЕДЕЛЕНИЕ СИЛ
  • 3.2.2 ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАЗМЕРОВ СТУПЕНЕЙ ВАЛА
  • 3.2.3 ВЫБОР ПОДШИПНИКОВ
  • 3.2.4 ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАДИАЛЬНЫХ РЕАКЦИЙ В ОПОРАХ ПОДШИПНИКОВ
  • 3.3 ПРОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЕТ ПОДШИПНИКОВ
  • 3.4 ПРОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЕТ ВАЛОВ
  • 3.4.1 ПОСТРОЕНИЕ ЭПЮР ДЛЯ БЫСТРОХОДНОГО ВАЛА
  • 3.4.2 ПОСТРОЕНИЕ ЭПЮР ДЛЯ ТИХОХОДНОГО ВАЛА
  • 3.4.3 ПРОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЕТ БЫСТРОХОДНОГО ВАЛА
  • 3.4.4 ПРОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЕТ ТИХОХОДНОГО ВАЛА
  • 3.5 ПРОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЕТ СОЕДИНЕНИЙ
  • 3.5.1 ВЫБОР ШПОНОК. ПРОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЕТ ШПОНОК
  • 3.5.2 РАСЧЕТ СОЕДИНЕНИЯ ЧЕРВЯЧНОГО КОЛЕСА С ВАЛОМ НАТЯГОМ
  • 3.6 ВЫБОР МУФТЫ
  • 3.7 СМАЗЫВАНИЕ. СМАЗОЧНЫЕ УСТРОЙСТВА
  • 3.7.1 СМАЗЫВАНИЕ РЕДУКТОРА
  • 3.7.2 СМАЗЫВАНИЕ ПОДШИПНИКОВ
  • СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Похожие главы из других работ:

I. Построение эпюр

Киль представляет собой консольную балку. Расчетная схема киля — за-щемленная балка, нагруженная распределенной нагрузкой q и реакци-ями от руля Rt, приложенными в узлах его навески. За ось z прини-маем ось жесткости.

4. Расчет и построение эпюр

7.1 Построение эпюр изгибающих моментов

8.1 Построение эпюр

Вал червячного колеса Дано: Ftk=1429 Н, Frk=520 Н, Fak=985 Н, Ткр=142,9 Нмм R=1762,8 Н а = b =6 мм, с=30 мм.

7.3 Построение эпюр изгибающих и крутящих моментов тихоходного вала

Плоскость YOZ(вертикальная). Учитываем усилие от зубчатой открытой передачи Fr1 =1,22кН. Определяем реакции в опорах УМА=0: Или Подставляя значения, получим УМb = 0: или Подставляя значения, получим кН. УF(Y) = 0: Строим эпюру изгибающих моментов Мy.

7.4 Построение эпюр изгибающих и крутящих моментов быстроходного вала

Плоскость YOZ(вертикальная). Определяем реакции в опорах Строим эпюру изгибающих моментов Мy. Участок АC: Мy = Ya * Z, Точка А: Z= 0, Мy = 0Нм. Точка С: Z=a, Мy=Ya*a=0,115*70 =8Нм. Плоскость XOZ (горизонтальная). Учитываем усилие от муфты FУ =0,45кН.

5.4.1 Расчётные схемы. Построение эпюр

Расчётная схема предпоследнего вала представлена на рис. 6. Рисунок 6 — Усилия в зацеплениях колёс предпоследнего вала Рассмотрим плоский изгиб в плоскости YOZ (рис. 7). Где — длина вала, a1= 7 мм , a2= 7.5 мм , a3=22.5 мм , Рисунок 7 — Усилия.

5.1 Построение эпюр изгибающих моментов

Для построения эпюр изгибающих моментов и вычислим их значения в сечениях I и II. Плоскость . Сечение I: ; Проверка: . Сечение II: ; . Проверка: . Плоскость : Сечение I: . Сечение II: ;.

8.Расчетная схема быстроходного вала редуктора. Определение реакций в опорах. Расчет изгибающих моментов. Построение эпюр изгибающих и крутящих моментов

Определяем реакции в подшипниках. Дано: Ft1=891,91 H, Fr1=328,74 H, Fa1=141,26 H, Fм1=193,2 H, d1=31,4 мм, lб=81 мм, lм=45,5 мм Вертикальная плоскость Определяем опорные реакции, Н: ; ? ? Fr1 RВy=0 RВУ= ; ? RАy ? + Fr1 RАy= Проверка: ; RАy ? Fr1+ RВУ=0 136,99?328,74+191,75 = 0.

3.4.2 ПОСТРОЕНИЕ ЭПЮР ДЛЯ ТИХОХОДНОГО ВАЛА

1) Вертикальная плоскость: I участок: II участок: ;; III участок: ;; 2) Горизонтальная плоскость: I участок: ;; II участок: ;; III участок: ;; 3) Крутящий момент 4) Определение суммарных изгибающих моментов в наиболее нагруженных.

10. Построение эпюр моментов валов

3.6 ПОСТРОЕНИЕ ЭПЮР МОМЕНТОВ

5.2 Разработка расчетных схем, определение реакций опор и построение эпюр, проверочные расчеты для быстроходного вала

Рис. 2 — Схема нагружения вала червяка. Силы действующие на червячный вал: Fa1 = 3295 H; Fr1 =1199 H; Ft1 =829 H; Fопв= 386 H; Fопг = 223 H. Длины участков.

5.3 Разработка расчетных схем, определение реакций опор и построение эпюр, проверочные расчеты для тихоходного вала

Рис.3 — Схема нагружения тихоходного вала. Силы действующие на тихоходный вал: Ft2 = 3295 H; Fr2 =1199 H; Fa2 =829 H. Fм=4650 Н. Длины участков: , Горизонтальная плоскость: mС = 244Fм — 144Dx — 72Ft2 = 0; Dх = (244•4650 — 72•3295) /144 = 6232 Н; УmD = 100Fм — 144Сx + 72Ft = 0; Сx = (100•4650 + 72•3295) /144 = 4877 H.

5.4 Построение эпюр напряжений

Эпюры нормальных и касательных напряжений при для рассматриваемой балки построены на рис.5.6. Знаки на эпюре нормальных напряжений поставлены в соответствии с изгибом балки при M